К вопросу о КСВ между трансивером и РА

Коллеги, интересует такая проблема. Собрал усилитель на 2-х ГУ-50 по схеме с общими сетками (сетки заземлены только по ВЧ, по постоянному току на них поданы соответствующие напряжения). Раскачка, естественно, в катоды. Для согласования выхода трансивера (TS-440) со входом РА используется П-контур. У меня получается следующая картина - полного согласования трансивера с РА (по мин. КСВ) удается достичь только при том уровне мощности на входе РА, при котором собственно и происходила настройка П-контура. Если уровень мощности меняется (неважно, в большую или меньшую стороны), то имеет место рассогласование, что проявляется в возрастании КСВ. В связи с этим вопрос - это у меня что-то не так, или же так и должно быть? При опросе радиолюбителей по эфире одни говорили, что у них такой эффект отсутствует, тогда как другие подтверждали его наличие. По идее, входное сопротивление РА с заземленными сетками должно зависеть от уровня возбуждения - поэтому и КСВ между трансивером и РА меняется в зависимости от уровня раскачки - или я что неправильно понимаю?
Кто внесет ясность в это темное дело?

Цитата:

---

Сообщение от UU4JEY

входное сопротивление РА с заземленными сетками должно зависеть от уровня возбуждения - поэтому и КСВ между трансивером и РА меняется в зависимости от уровня раскачки

---

Собственно Вы сами ответили на свой вопрос.

UU4JEY наверное хотел спросить а что же сделать чтобы этого небыло???

Цитата:

---

Сообщение от UT8EL

а что же сделать чтобы этого небыло???

---

Накладно и с потерями связано, но "чисто" -
посколько Rвх 2х ГУ50-х примерно 125 ом аттенюатор 125ом/3 дб на резюках вставить.Тогда можно и встроенным тюнером согласовать - и лампы,и тюнер только сопротивление видят и не "качают".
Приветы - Весо

Цитата:

---

Сообщение от DJ4MB

Накладно и с потерями связано, но "чисто" -
посколько Rвх 2х ГУ50-х примерно 125 ом аттенюатор 125ом/3 дб на резюках вставить.Тогда можно и встроенным тюнером согласовать - и лампы,и тюнер только сопротивление видят и не "качают".

---

Очень интересная мысль! Надо попробовать! Но все-таки, какие же тут будут потери - только те 3 дБ, на которые аттенюатор ослабит входной уровень возбуждения, или же больше?

Цитата:

---

Сообщение от UU4JEY

По идее, входное сопротивление РА с заземленными сетками должно зависеть от уровня возбуждения - поэтому и КСВ между трансивером и РА меняется в зависимости от уровня раскачки - или я что неправильно понимаю?

---

Точнее сказать не от раскачки, а от изменения катодного тока ламп, что в свою очередь приводит к изменению входного сопротивления усилителя, как нагрузки.
Как мне представляется, возможны два способа решения:
- увеличением анодного напряжения ламп, что снизит анодный ток до приемлемого значения с учётом характеристик двух ламп. Возможно у коллег по эфиру это соответствует, поэтому и нет проблем.

- установить между входным П-контуром и катодом не ёмкостную, а индуктивную связь посредством катодного широкополосного трансформатора с соотношением 1:4, взвалив на его магнитный поток проблемы вариаций по сопротивлению.

Цитата:

---

Сообщение от UU4JEY

только те 3 дБ, на которые аттенюатор ослабит входной уровень возбуждения, или же больше?

---

Ну АСУ тоже свои потери имеет,а- основные те 3 дб - 50% мощности"

Цитата:

---

Сообщение от DJ4MB

Накладно и с потерями связано, но "чисто" -
посколько Rвх 2х ГУ50-х примерно 125 ом аттенюатор 125ом/3 дб на резюках вставить.

---

И все-таки это ничего не даст - смоделировал поведение аттенюатора на резисторах в CircuitMaker. Получается, что если на выходе аттенюатора сопротивление меняется, то и по входу аттенюатора его входное сопротивление тоже меняется. Собственно, это понятно и без моделирования. А входное-то сопротивление РА с раскачкой в катод есть величина непостоянная, это никак не аналог резистора с соответсвующим сопротивлением(например, 125 Ом) - а об этом, как правило, забывают. Ведь ток через лампу течет только в течение отрицательного полупериода напряжения возбуждения.
Отсюда и расхожее заблуждение типа того, что - "у меня РА на 3-х ГУ-50 имеет входное сопр. 50 Ом - и зачем тут еще какая-то цепь согласования нужна?"
По поводу трансформатора 1:4 - у меня трансформатор, правда 1:1 стоит, связь с трансивером не через емкость. Но зависимость КСВ от уровня возбуждения имеет место быть.
Собственно, меня более всего волнует не проблема изменения КСВ от уровня входной мощности - по-видимому, едиственный путь избежать этого - раскачка РА в упр. сетки ламп. Интересует то, насколько "плохо" чувствуют себя транзисторы выходного каскада трансивера вследствие этого эффекта. Не влияет ли это отрицательно на их надежность?

Цитата:

---

Сообщение от UU4JEY

смоделировал поведение аттенюатора на резисторах в CircuitMaker.

---

Оспаривать не буду - и не считал,и не применял.
Рекомендовалось некоторымы "экспертами из-океана".
Да вот Rвх лампы динамическое,куда ни подавай - в катод ниже,
(с того и любят,согласование проще), на сетке - выше.
Не знаю,с чего вам транс понадобился.Нормально - РА- П-фильтр - катод.
У меня хоть и другие лампы,но "сопротивления" похожи - КСВ стоит.Правда КСВ-метр имеет своё время срабатывания,сглаживает.С того наверно и встроенный тюнер "качает",у него время срабатывания короче.Оттуда и берется сигнал защиты РА,до тех пор,пока она в порядке - не стоит себе голову заботами о надеждности транзисторов морочить.У многих трансиверов еще вторая защита,если ток покоя слишком возрос,РА вырубается.Посмотрите как у Вас, транзисторы спалить конечно можно,да не сразу.

Цитата:

---

Сообщение от UU4JEY

Кто внесет ясность в это темное дело?

---

Попробуйте посмотреть вот здесь http://www.dl2kq.de/pa/1-9.htm

Цитата:

---

Сообщение от DJ4MB

Не знаю,с чего вам транс понадобился.Нормально - РА- П-фильтр - катод.
У меня хоть и другие лампы,но "сопротивления" похожи - КСВ стоит.Правда КСВ-метр имеет своё время срабатывания,сглаживает.

---

ВЧ трансформатор 1:1 у меня стоит для гальванической развязки, поскольку в РА используется бестрансформаторное питание. Между трансивером и Ра стоит П-контур. Мне просто интересно, почему так получается. У меня мин. КСВ получется только при том уровне мощности возбуждения, при котором проводилась настройка П-контура по входу РА. Убавил мощность возбуждения - КСВ возрастает, прибавил - тоже увеличивается. А у некоторых других аматоров этого эффекта нет (во всяком случае, по их заверениям).

Цитата:

---

Сообщение от Igor-UGG

Попробуйте посмотреть вот здесь http://www.dl2kq.de/pa/1-9.htm

---

Ставил такую цепь согласования, плюс дополнительно использовал П-контур - ничего не меняется, описанный выше эффект имеет место быть.

Цитата:

---

Сообщение от DJ4MB

Правда КСВ-метр имеет своё время срабатывания,сглаживает.С того наверно и встроенный тюнер "качает",у него время срабатывания короче.

---

Так если встроенный тюнер "качает", стало быть и у Вас наблюдается тоже явление, что и у меня? Только КСВ-метр в силу своей инерционности этого не
фиксирует?
Меня все это беспокоит по той простой причине, что хочется достичь по возможности идеального согласования трансивера с РА, а наблюдаемый эффект как гвоздь в ботинке, Hi!

Цитата:………….

Меня все это беспокоит по той простой причине, что хочется достичь по возможности идеального согласования трансивера с РА, а наблюдаемый эффект как гвоздь в ботинке, Hi!...........................

Идеал недостижим, но приемлемого решения, когда отрицательные последствия полярно-неравномерной нагрузки трансивера почти незаметны, добиться можно.

Чтобы не метаться от одного решения к другому, и не тратить бесполезно время, надо понять физику процесса. Это как раз тот самый случай, о которых говорят, что нет ничего практичнее, чем хорошее знание теории.

Итак, мы имеем дело с циклически неравномерной нагрузкой. Наиболее наглядны аналогии из механизмов, её я и применю. Также циклически неравномерна нагрузка на двигатель, приводящий в движение поршень насоса, качающего например нефть. Полпериода вращения нагрузка большая, другие полпериода она мала, почти отсутствует. Попробуйте подключить к такой нагрузке скажем асинхронный электродвигатель. Он не запустится, и сгорит через пару минут после включения.

Но выход давно найден. Это применение массивного маховика. Маховик обладает большой инерцией и противостоит любым попыткам препятствовать его равномерному синусоидальному вращению. Когда поршень оказывает сопротивление – (рабочий ход), его толкает не столько сам двигатель, сколько маховик, потому что маховик обладает кинетической (реактивной) энергией во много раз превосходящей энергию самого двигателя, часть которой отдаёт поршню во время рабочего хода.
Во время рабочего хода маховик теряет часть своей энергии и замедляет скорость вращения, а во время холостого хода, пополняет энергию (и скорость вращения) от двигателя. То есть его движение неравномерно, т.е. несинусоидально, Но чем маховик массивнее и больше диаметром, тем неравномерность (несинусоидальность) вращения меньше.

Если на входе усилителя с ОС поставить электрический маховик, то нагрузка на трансивер будет более равномерной и синусоидальной. Электрический маховик – это колебательный контур, настроенный в резонанс. В принципе любой, например П-контур. Однако маховик-маховику рознь, контур-контуру тоже.

Электрический эквивалент массы маховика – Q-фактор контура. Q=1, означает что мы имеем дело с маховиком никакой массы. Q=10 означает, что контур накапливает и может отдать в нагрузку мгновенную мощность в 10 раз бОльшую, чем трансивер.

Поэтому в правильно спроектированных усилителях с ОС, на входе стоит резонансный контур с немалым Q-фактором. То же и в профессиональной технике связи.

Все остальные выкрутасы, которых в журналах и И-нете немало, с ФНЧ и пр. и пр. – жалкие полумеры, не стОящие внимания.

73! Сергей, ЕХ8А.

Сергей, большое спасибо за комментарий! Безусловно, все это совершенно верно. Но можно хотя бы ориентировочно прикинуть, какая добротность П-контура нужна, например, в моем конкретном случае (РА на 2хГУ-50) - или же нужно обязательно проводить эксперименты с различными значениями Q для П-контура, пока не получится желаемый результат?
73! Андрей

Цитата:

---

Но можно хотя бы ориентировочно прикинуть, какая добротность П-контура нужна, например, в моем конкретном случае (РА на 2хГУ-50) - или же нужно обязательно проводить эксперименты с различными значениями Q для П-контура, пока не получится желаемый результат?
73! Андрей

---

Я же не знаю какой именно результат Вас удовлетворит, поэтому «прикидывать» нет ни возможности, ни смысла.
Теперь насчет обязательности экспериментов.
Любые прикидки или расчеты сами по себе не имеют смысла, и обретают его только после подтверждения экспериментом.
Я понятия не имею есть –ли у Вас какие либо обязательства по изготовлению усилителя или по занятиям радиотехникой вообще. Если есть – обязательства надо выполнять конечно, если нет, то как Вам будет угодно, хотите экспериментируйте, хотите – нет.
По мере своих сил, я лишь могу подсказать направление движения и закономерности, т. е. что от чего зависит.
По теме форума – чем больше Q-фактор контура на входе, тем меньше мощность гармоник и продуктов интермодуляции на выходе такого усилителя.
Если бы передо мной стояла подобная задача, я начал бы с Q=10. Мало? Какие проблемы? Уменьшил индуктивность, и подбором емкостей добился нужного коэффициента трансформации и резонанса, пока реальные параметры на совпадут с желаемыми. Можно поэкспериментировать на одном диапазоне, что даст информацию о приемлемом соотношении L/C для всех других.

73! Сергей, ЕХ8А.

Ну, в принципе, я с Сергеем (ЕХ8А) согласен! Он весьма наглядно описал механический процесс маховика, присовокупив его к контуру по входу РА.
На вой взгляд идеальный вариант, это контур по входу РА и в управляющую сетку! При этом не забыть установить в сетке нагрузочный резистор 50-900 Ом. Чем меньше резистор, тем устойчивее работает РА на всех диапазонах.

В Вашем случае весьма эффективно будет работать трансформатор 1:4.

Решается сразу 2е проблемы:

1) ёмкость кабеля между трансивером и РА перестаёт влиять на входной «П» контур РА и не будет расстраивать его.

2) Так как входное сопротивление лампы меняется, а входной «П» контур настроен на какое-то усредненное входное сопротивление лампы (пусть оно будет 150 Ом), то при изменении сопротивления входа лампы (пусть от 100-200 Ом), то и КСВ по входу РА будет изменяться не 1:1, а 1:4 !

Неоднократно проверено мною на практике с РА на 3 и 4 лампах ГУ-50.

Спасио всем за участие в обсуждении! Теперь ситуация более-менее понятна.
73!

Ну, в последный раз...
ЕХ8А как обычно, со знанием дела, да понятно суть проблемы разъяснил.
То-то я и ввиду имел под фильтр - катод, про "маховик " длинновато было писать.
Главное , лампы своё видят,а если КСВ - метр "дергается" - ну и фиг с ним, КПД в 100% ж не бывает.
Приветы - Весо

Цитата:

---

Главное , лампы своё видят,а если КСВ - метр "дергается" - ну и фиг с ним, КПД в 100% ж не бывает.
Приветы - Весо

---

При упрощенном подходе, который, как ни печально, господствует, это так.
Однако абы-как согласовать выход трансивера со входом усилителя с ОС – не единственная задача входных цепей.

Гораздо более серьёзная задача – минимизировать мощность гармоник, порождаемых полярно-ассиммметричным и нелинейным характером входного сопротивления усилителя с ОС. Это может сделать только резонансный контур с немалым Q-фактором на входе.

73! Сергей, ЕХ8А.

Цитата:

---

Сообщение от EX8A

При упрощенном подходе, который, как ни печально, господствует, это так.

---

Сергей,

согласен, что упрощать не лучший выход,да "хошь жить-умей вертеться",
то -бышь (в разумных пределах) упрощать.Когда-то по дурости хотел загадки ЕСБ по Зворыкину постичь - пришлось Бунимовичем обойтысь,что "простому " человеку интеграллами на всю страницу делать.
Так попрошу Вас,как человека понимающего и объяснять умеющего,(абсолютно всурьез) - поясните,как добротность входа на линейность отражается.(При соответствующем режиме лампы и добротности вых.устройства).Немножко в оффтоп,да раз уж разговорились...
Дело и взаправду темноватое.

DJ4MB

Цитата:

---

поясните,как добротность входа на линейность отражается.(При соответствующем режиме лампы и добротности вых.устройства).Немножко в оффтоп,да раз уж разговорились...
Дело и взаправду темноватое.

---

Нет тут ничего темноватого. :D
Для входного сигнала (на катоде лампы РА) нагрузкой является ПРОВОДИМОСТЬ ЛАМПЫ.
Проводимость лампы разная для разной полярности вх. сигнала. На одной полярности лампа закрыта, активная составляющая этой проводимости отсутствует т.е. равна 0, а для другой полярности активная составляющая проводимости лампы не равна 0, т. е нагрузка существует. Полярно-ассимметричная нагрузка, как и всякая другая нелинейность, искажает ВЧ синусоиду на входе, что порождает гармоники и продукты интермодуляции.

Проводимость лампы в схеме с ОС, для усилителя класса В, в свою очередь состоит из двух составляющих.
1. Проводимость участка катод-анод.
2. Проводимость участка катод-сетка.

Обе эти проводимости полярно-ассимметричны, то есть существуют только для ОДНОЙ полярности входного сигнала.

Проводимость канала лампы (участка катод-анод), хоть и полярно-ассимметрична, но линейна, настолько, насколько линейна анодно-сеточная характеристика лампы.

Проводимость участка катод-сетка и полярно-ассимметрична, и НЕЛИНЕЙНА, причем порядок нелинейности растет с уровнем раскачки, потому, что с уровнем раскачки растёт ток сетки, причем растет НЕЛИНЕЙНО, непропорционально приросту входного напряжения. Это обстоятельство не позволяет создавать высококачественных усилителей с ОС, работающих с токами сеток. Популярность таких усилителей – медвежья услуга, оказанная радиолюбителям популяризаторами простых схемотехнических решений. В профессиональной технике связи высокого качества такие решения не применяются. Каскады с ОС работают либо без токов сетки, либо с малыми токами сетки. Даже при малых токах сетки, коэффициета интермодуляционных искажений более -30 дБ не получить, что высокому качеству не соответствует.

Форма импульса анодного тока, при линейной АСХ, зависит от формы НАПРЯЖЕНИЯ между катодом и сеткой. Если это напряжение, на проводящем полупериоде синусоидально, то и импульс анодного тока будет синусоидален. Чтобы это обеспечить, необходимо устройство, способное протвостоять факторам, искажающим синусоиду. Способное накапливать энергию, и мгновенно отдавать её, когда появляется нагрузка (активная составляющая проводимости лампы). Это и есть резонансный колебательный контур с большим Q-фактором в усилителях, и маховик в механических устройствах с циклически неравномерной нагрузкой.

Теперь рассмотрим вопрос, как искажения на входе зависят от Q-фактора контура на входе.
Цепь, искажающая синусоиду, (собственно это и есть вход усилителя с ОС) можно представить в виде ряда генераторов гармоник, подключенных ко входу усилителя. Гармоники надо подавить, чем больше, тем лучше. Чем?

Конденсатором контура, который является цепью, шунтирующей вход генератора. Первую гармонику (рабочую частоту) он не шунтирует, а вторую, третью и т.д. шунтирует, т.о. ослабляет. От чего зависит коэффициент ослабления? От номера гармоники (чем выше частота, тем выше проводимость конденсатора) и от ЁМКОСТИ этого конденсатора.
Чем отличаются 2 резонансных контура с различным Q-фактором? Правильно – ёмкостью. Больше Q – больше ёмкость, больше подавление гармоник, т.е. лучше линеаризация.
Это для простого параллельного контура на входе. Если используется П-контур, то подавление гармоник еще выше, потому, что при одинаковой индуктивности, резонанс в П-контуре наступает при бОльших емкостях. Ведь общая емкость конденсаторов П-контура равна ёмкости конденсатора параллельного контура, при этом емкость каждого больше ёмкости параллельного, потому что в П-контуре они включены последовательно.

73! Сергей, ЕХ8А.

Цитата:

---

Сообщение от EX8A

Больше Q – больше ёмкость, больше подавление гармоник, т.е. лучше линеаризация.
Это для простого параллельного контура на входе.

---

Формула добротности контура такова: Q=1/r \ ____
Формула добротности контура такова: Q=1/r \/ L/C

где r - сопротивление потерь,

L - индуктивность,

С - емкость, входящие в состав контура.

Так что добротность контура тем больше, чем меньше емкость и меньше сопротивление потерь.

Выходов из коллизии два: либо применять контур с низким значением \/L/C, но в котором приняты также меры для снижения потерь r, либо применять более сложный контур с двумя или более резонансами.

Сергей UA6LGO

Цитата:

---

Формула добротности контура такова: Q=1/r \/ L/C

где r - сопротивление потерь,

L - индуктивность,

С - емкость, входящие в состав контура.

Так что добротность контура тем больше, чем меньше емкость и меньше сопротивление потерь.

Выходов из коллизии два: либо применять контур с низким значением \/L/C, но в котором приняты также меры для снижения потерь r, либо применять более сложный контур с двумя или более резонансами.

---

Уважаемый тёзка. Вы привели формулу добротности ХОЛОСТОГО ХОДА контура, а я имел ввиду Q-фактор, то есть нагруженную добротность контура.

Возмём параллельный колебательный контур, настроенный в резонанс. Нагрузим его резистором R. Пусть ХL=Xc=R.
Q-фактор этого контура = Хс/R=1. Ток в резисторе и контурный ток в конденсаторе и катушке равны.

А теперь уменьшим индуктивность контура в 10 раз, а ёмкость конденсатора увеличим в 10 раз. Контур в резонансе.
Только ток в конденсаторе и катушке в 10 раз больше, чем в нагрузке – R.
Реактивная мощность, циркулирующая в контуре в 100 раз больше, чем в нагрузке – R. Это уже маховик!!! Его Q-фактор = 10. Подавление 2-й гармоники увеличилось в 10, третьей в 100 и т.д. раз.

Добротность холостого хода – ненагруженного контура, ещё её называют конструктивной добротностью, потому что она определяется конкретной конструкцией контура (диаметр катушки, диаметр и материал провода, межвитковое расстояние, соотношение диаметра и длинны катушки и пр. и пр.) влияет на КПД контура, но не на подавление гармоник, о котором здесь шла речь.

73! Сергей, ЕХ8А.

Цитата:

---

Сообщение от EX8A

Уважаемый тёзка. Вы привели формулу добротности ХОЛОСТОГО ХОДА контура, а я имел ввиду Q-фактор, то есть нагруженную добротность контура.

---

И я тоже. Вот то маленькое r - и есть нагрузка. Любая причем, хоть собственные потери, хоть активная часть импеданса РА, которая легко пересчитывается из параллельного R в последовательное r в формуле и наоборот.

Цитата:

---

Сообщение от EX8A

Возмём параллельный колебательный контур, настроенный в резонанс. Нагрузим его резистором R. Пусть ХL=Xc=R.
Q-фактор этого контура = Хс/R=1. Ток в резисторе и контурный ток в конденсаторе и катушке равны.

---

Нет, не так. Добротность равна резонансному сопротивлению контура (а не реактивному сопротивлению какого-то элемента), деленному на характеристическое сопротивление контура -то самое \/(L/C).

Конечный вывод, тем не менее, правильный. Маховик получится. Но и тут дилемма - чем лучше маховик, тем уже полоса.

Сергей UA6LGO

Цитата:

---

Вот то маленькое r - и есть нагрузка. Любая причем, хоть собственные потери, хоть активная часть импеданса РА, которая легко пересчитывается из параллельного R в последовательное r в формуле и наоборот.

---

Можно представить и так, только для решения данной конкретной задачи о том, как Q-фактор влияет на подавление гармоник, нерационально, потому что два РАЗНЫХ процесса в одну кучу сваливаются.

Сергей UA6LGO

Цитата:

---

Нет, не так. Добротность равна резонансному сопротивлению контура (а не реактивному сопротивлению какого-то элемента), деленному на характеристическое сопротивление контура -то самое \/(L/C).

---

Я не о добротности говорил, как таковой, а о Q-факторе. Это безразмерный коэффициент равный отношению активной составляющей сопротивления нагрузки к реактивному сопротивлению конденсатора, контура, настроенного в резонанс. По этому коэффициенту можно судить о массе «маховика», т.е. о том, как много энергии, противостоящей отклонению от равномерного синосоидального движения в нем содержится.

Сергей UA6LGO

Цитата:

---

Конечный вывод, тем не менее, правильный. Маховик получится. Но и тут дилемма - чем лучше маховик, тем уже полоса.

---

Это чтобы жизнь медом не казалась. :D За всё приходится платить.

Тут есть еще один фактор, который можно увидеть, если разделить R – нагрузку контура, и r-его собственные потери.
Очевидно, что с ростом Q-фактора, поскольку контурный ток в Q-раз больше, и СОБСТВЕННЫЕ ПОТЕРИ В КОНТУРЕ (на этом самом r) будут больше. Чтобы их снизить, надо r снижать, а это связано с увеличением габаритов входного контура и реактивной мощности его элементов, так что компромисс неизбежен. Но для подавления гармоник существенно лучше, если компромисс достигнут при Q-факторе 10…20, что совсем не сложно, чем при Q=1…1,5. Именно эту мысль я пытаюсь довести до понимания.

73! Сергей, ЕХ8А.

две гу-50 позволят отдать 200 ватт ----сам трансивер 100 . в чем смысл? 0.5 балла по S-метру--не слишкомли?

Цитата:

---

Сообщение от nickni

две гу-50 позволят отдать 200 ватт ----сам трансивер 100 . в чем смысл? 0.5 балла по S-метру--не слишкомли?

---

....200 - это на нч, а на вч и того меньше.

Цитата:

---

Сообщение от nickni

две гу-50 позволят отдать 200 ватт ----сам трансивер 100 . в чем смысл? 0.5 балла по S-метру--не слишкомли?

---

Смысл в том, чтобы разгрузить выходной каскад трансивера, и только. Лично я вообще вижу мало смысла в использовании мощных усилителей. При хорошем прохождении и более-менее приличной антенне (я даже не имею ввиду направленные - просто диапазонный диполь, дельта и т.п.) 100 Вт достаточно во многих случаях. При плохом прохождении - лучше всего отдыхать где-то в стороне от трансивера. А сейчас наблюдается крайне прискорбная тенденция использовать все более мощные усилители для связей в пределах ближайших соседей. Вследствие это растет уровень взаимных QRM, что заставляет еще более увеличивать мощность... Короче, полный бардак... Смотрю на наших зарубежных коллег, работающих CW - в подавляющем большинстве случаев мощность 100 Вт и менее. И ничего, работают и получают удовольствие.